- 王凯;胡斌;曹锋;王文毅;李祁光;邢子文;
对双螺杆多相混输泵的泄漏通道进行了分析,建立了简化后的混输泵泄漏的数学计算模型,包括建立齿顶间隙泄漏模型、齿根间隙泄漏模型、齿侧间隙泄漏模型。并利用泄漏模型结合双螺杆内部泄漏通道的分布特点和容积效率的计算公式提出了双螺杆混输泵容积效率的数学计算模型。利用已有文献中的试验数据验证了理论计算模型的准确性,并且计算与试验值进行对比并分析了高含气率下含气率、转速、介质粘度对混输泵容积效率的影响。结果表明:当含气率在80%～95%之间增大时,齿顶和齿根间隙的泄漏量随之减小,而齿侧间隙的泄漏量先减小后增大,泵的容积效率会随介质含气率的增加而增大;但当含气率大于95%时,泵的容积效率会急剧下降,所以在混输泵工作时应当尽量将含气率控制在95%以下。同时双螺杆混输泵的容积效率会随着转子转速的增大而提高,随着所输送介质的粘度的增大而增加。
2011年07期 v.39;No.469 10-16页 [查看摘要][在线阅读][下载 807K] [下载次数：324 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：10 ] |[阅读次数：163 ] - 王掩刚;赵龙波;国睿;任思源;
详细分析了Betz理论和Schm itz理论的优势和不足,给出了对旋式水平轴风力机设计流程,设计了小型双转子对旋式风力机,结合三维数值分析手段对所设计的风力机进行了设计工况的流动分析,研究结果表明:(1)Schm itz理论相对合理,但仍然存在缺陷,依据该理论所计算的翼型根部安装角过大;(2)双转子对旋式风力机在工程上是可实现的,本文所设计的风力机基本达到设计目标,下游风轮输出功率大于上游风轮;(3)设计工况下所设计的双转子对旋风力机两排叶片吸力面没有出现分离,压力梯度控制合理,均工作于比较理想的气动状态下。
2011年07期 v.39;No.469 17-21页 [查看摘要][在线阅读][下载 607K] [下载次数：175 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：6 ] |[阅读次数：185 ] - 雷雯;王伟;闻永华;
以不同工况下的机械密封环为研究对象,依据接触表面的温度,对各种工况时密封端面的接触状况及温度变化趋势进行了分析。结果表明:在极端工况下,机械密封环温度远低于相应材料的允许使用上限;在正常工况下,密封环由于摩擦生热引起的温升较小,由密封介质传导入密封环的热量引起的温升较大。机械密封在不同介质温度和不同密封压力下均可保证较好的运行性能。在极端工况下,密封动静环等效M ises应力均在较低的水平,不会导致密封环的失效破坏。由于密封压力作用引起的密封端面变形,密封端面液膜厚度沿压降方向呈发散分布;在端面外径处动静环将会产生局部接触磨损,密封介质温度对端面液膜厚度影响较小。
2011年07期 v.39;No.469 22-25+59页 [查看摘要][在线阅读][下载 389K] [下载次数：249 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：8 ] |[阅读次数：133 ] - 张兴林;吴生盼;沈宗沼;胡四兵;
简述了叶片泵有关输入水力功率方面的欠缺,并分析了现行理论运用动量矩定理的过程中存在疑点。指出输入水力功率与输出功率的本质区别,阐明了旋转叶轮内的非定常流、非惯性系等特性,初步提出了输入水力功率由两种分功率合成新构思,且第一种分功率随流量增大而增大,第二种分功率随流量增大而减小,从而合理解释离心泵、混流泵、轴流泵的输入功率曲线分别呈上升、基本水平、下降的规律。
2011年07期 v.39;No.469 26-30页 [查看摘要][在线阅读][下载 562K] [下载次数：129 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：2 ] |[阅读次数：135 ] - 张希恒;王志敏;俞树荣;凌晓;
结合三偏心蝶阀密封面的启闭性能角,建立等角度刨切计算模型,分析三偏心蝶阀蝶板运动干涉,以C#高级语言为工具,开发了三偏心蝶阀密封面干涉的设计软件,经过干涉分析软件的计算,得到三偏心蝶阀密封面的干涉情况,为设计人员提供准确、快捷的一种设计方法。
2011年07期 v.39;No.469 31-34+9页 [查看摘要][在线阅读][下载 358K] [下载次数：161 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：7 ] |[阅读次数：139 ]
- 张宝;汪振强;刘志宇;
综述了目前市场上常见的几种涡旋压缩机并联方案。以油气平衡并联方案为例,讨论了压缩机并联方案的设计要点。最后,给出了一种采用变频器来制造两台压缩机能力差异的方法,进而来模拟压缩机并联后油位的变化情况。
2011年07期 v.39;No.469 41-44页 [查看摘要][在线阅读][下载 289K] [下载次数：317 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：17 ] |[阅读次数：173 ] - 高红斌;卢改林;高琨;程晨;
为解决单级悬臂泵-电机系统的传动轴常会因扭转共振及负载等因素引起的破坏系统的问题,对该轴系的扭振传递模型进行了详细分析,建立了叶轮与电机转子的集中质量力学模型;介绍了扭转方程中参数的确定方法,并推导了叶轮负载系统的转动惯量公式;从理论求解了传动轴的临界转速、确定了轴上的节面和主振型;以输入的单位阶跃信号为例,利用拉普拉斯变换,得出了叶轮与电机转子扭角的动态响应过程,通过与传动轴弹性化改进后的动态响应结果比较,可知弹性轴能够减小和较少泵轴扭断故障的发生。研究结果可以为悬臂泵主轴的改进设计提供理论依据。
2011年07期 v.39;No.469 45-49页 [查看摘要][在线阅读][下载 458K] [下载次数：169 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：4 ] |[阅读次数：177 ] - 庄宿国;刘厚林;俞志君;谈明高;杨东升;
系统阐述了诱导轮的基本理论与结构特点,改进了诱导轮的水力设计方法。采用5个翼型来设计诱导轮叶片,并推导出了轮毂轴向长度的计算公式。基于此方法,在AutoCAD 2008平台上,采用C++作为编程语言,在Ob ject-ARX 2008环境下开发成功了用于诱导轮水力设计的参数化CAD软件。该软件界面友好,使用简单,实现了诱导轮水力设计的参数化,提高了诱导轮水力设计的工作效率,并为后续诱导轮三维参数化造型软件的开发提供了数据接口。
2011年07期 v.39;No.469 50-54页 [查看摘要][在线阅读][下载 607K] [下载次数：249 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：7 ] |[阅读次数：152 ] - 余永增;李锦龙;尹金明;王星联;
某厂40万吨/年航煤加氢2HA/2往复式压缩机气阀与磨损类故障频发。本文对该压缩机进行了设计性热力及动力计算来校核压缩机设计选型是否合理;继而对装置改造工况改变后压缩机故障频发工况下的热力和动力性能进行核算,综合判断压缩机故障频发的根源所在,最后给出改进措施。
2011年07期 v.39;No.469 55-59页 [查看摘要][在线阅读][下载 356K] [下载次数：230 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：20 ] |[阅读次数：172 ]
- 刘利娜;邹建煌;马重夫;欧阳华;
采用粒子图像测速仪PIV,对柜式空调室内机离心风机叶轮出口内部流场进行了试验研究,揭示了离心风机沿叶高方向叶轮出口速度分布特性。通过CFD数值分析,得到了柜式空调室内机离心风机叶轮出口流动特性,结合PIV与CFD流场对比,验证了CFD方法的正确性。根据CFD数值模拟结果,获得了离心风机入口与导流圈间隙处的流动特性,并设计了一款新的离心风机,在满足生产装配要求的最小间隙条件下,改善了离心风机与导流圈间隙处的流场,降低紊流噪声,提高叶片在叶轮进口段的利用效率。试验测试表明,新设计的离心风机相比原来的离心风机,在不同转速下,风量略有提升,噪声声压级均可降低1 dB/A,功率下降2～5W,同时风叶重量减轻了350g(26.5%),降低了离心风机成本。
2011年07期 v.39;No.469 60-64页 [查看摘要][在线阅读][下载 1284K] [下载次数：533 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：16 ] |[阅读次数：213 ] - 王朝鑫;朱兴旺;龚毅;
R32具有良好的热物性、环境性能和循环性能,具有极大替代R410A工质的潜力。采用R32对R410A空调系统进行灌注式替代试验,研究结果表明,系统灌注R32后,制冷剂充注量减少了30.4%,制冷量提高了8.5%,性能系数提高了7.1%。
2011年07期 v.39;No.469 65-67页 [查看摘要][在线阅读][下载 167K] [下载次数：378 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：39 ] |[阅读次数：155 ] - 陈良才;程奇;刘百强;路远明;杨博;焦彦红;
对蒸发式冷凝器雨区中空气与喷淋水滴进行传热试验研究的困难主要在于雨区中的空气温度难以准确测量。针对蒸发式冷凝器雨区空气与水逆向流动的特点,设计了可以同时测量雨区气温和水温的装置。试验测量了不同喷淋量和不同风速下的雨区气温值,根据传热学和热力学理论分析了雨区气温测量值的变化规律。试验和分析表明,该装置能有效分离水和空气,准确测出气温和水温。本测量方法对气液两相逆向流动的深入实验研究有积极作用。
2011年07期 v.39;No.469 68-70+21页 [查看摘要][在线阅读][下载 216K] [下载次数：153 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：3 ] |[阅读次数：153 ] - 路建岭;吴培浩;余鹏;
根据雾化冷却原理,建立了80 t/h试验用逆流式无填料喷雾冷却塔,并通过4个工况的试验分析了进塔空气干湿球温度对喷雾冷却塔冷却效果的影响,结果表明:当进塔空气干球温度增加2℃时,冷却温差仅减小0.2℃,冷却效率仅减小0.8%;当进塔空气湿球温度增大1.8℃时,冷却温差减小0.8℃,冷却效率减小13.4%;进塔空气湿球温度对喷雾冷却塔的冷却效果影响较大。
2011年07期 v.39;No.469 71-74+54页 [查看摘要][在线阅读][下载 296K] [下载次数：237 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：6 ] |[阅读次数：166 ] - 陶宏;杨军;叶柯嘉;刘春慧;
吸气储液器的储液能力对压缩机起到很好的保护作用,基于分离液体流量和通过回液孔的液体流量之间的动态平衡关系,建模计算稳态时储液器的液位,以及储存的制冷剂和润滑油的质量,为吸气储液器的设计和制冷系统匹配提供理论参考。
2011年07期 v.39;No.469 75-78+16页 [查看摘要][在线阅读][下载 432K] [下载次数：228 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：10 ] |[阅读次数：138 ] - 武小娟;孙民;
主要介绍了R410A冷媒除湿机用压缩机的关键技术,重点讲述了除湿机用压缩机设计中压缩机排量选取、进排气通道设计、储液筒设计、摩擦副设计、冷冻机油的选取以及电机功率点的选取等内容,为R410A冷媒除湿机用压缩机设计提供了参考。
2011年07期 v.39;No.469 79-82+49页 [查看摘要][在线阅读][下载 329K] [下载次数：204 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：119 ] - 赵展;金苏敏;
利用Fluent软件对不同管排组合方案下的分离式热管换热器的蒸发段进行了数值模拟,得出并比较了各管排组合方案下的温度分布、速度分布和压力分布图,发现了管排组合主要影响传热能力和温度分布而对压力降的影响很小。模拟结果与传热理论相符,并且印证了理论计算的结论,即:"单对单"方案热回收量最大,但安全效果不好;"整体对整体"方案的安全效果好,但热回收量最小;"混合"方案能同时满足安全效果和较大的热回收量,效果最优。
2011年07期 v.39;No.469 83-86+67页 [查看摘要][在线阅读][下载 552K] [下载次数：520 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：30 ] |[阅读次数：153 ]